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????? 1.3 連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)的工作原理連州發(fā)電廠2 臺125MW 煤粉爐的
煙氣經過電除除塵后的進行混合，分兩路流動：一路是FGD 煙氣通道，有進、出
口兩個擋板；另一路是FGD 旁路煙道，有進、出口兩個擋板。擋板處設有密封空
氣系統(tǒng)，防止擋板處的煙氣向外漏。

????? 煙氣進入吸收塔后向上流動，石灰石漿液通過循環(huán)泵向上輸送到吸收塔的
噴淋層，經噴嘴霧化后向下噴射與煙氣以逆流方式洗滌，除去煙氣中的SO2 、SO3
、鹽酸 （HCl ）和氫氟酸（HF），并同時生成石膏（CaSO4-2H2O）。在洗滌過程
中，煙氣中的二氧化硫（SO2 ）與石灰石漿液（CaCO3+ H2O）反應生成亞硫酸鈣
CaSO3 （1/2H2O）：CaCO3+SO2+H2O = CaSO3 （1/2H2O）+1/2H2O+CO2 亞硫酸鈣
（CaSO3 （1/2H2O））與由氧化風機供給的氧氣（O2）反應生成石膏CaSO4 （2H2O）
：CaSO3 （1/2H2O）+1/2O2+H2O = CaSO4（2H2O）+1/2H2O 吸收塔中反應生成的
石膏被石膏漿液泵打入水力旋流分離器后進行分離。密度小的石膏（水和大約3%
的固態(tài)物）經過溢流管流回吸收塔中。密度大的石膏排到石膏漿液罐。再通過石
膏拋棄泵排到灰渣泵緩沖池后，經灰渣泵輸送到灰場。經過除硫凈化處理后的煙
氣，經兩個除霧器進行清洗，再通過蒸汽加熱器加熱到80℃以上，最后進入煙囪
排放出去。

????? 連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)消耗的工藝水接自#2機工業(yè)水進水母管，消耗石
灰石粉向廠外直接購買。蒸汽加熱器的氣源接自#1、2 機低壓母管，凝結后的水
經冷凝水泵排到#1、2 機除氧器。

????? 連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)廠用電分為6KV 脫硫段、380V脫硫工作段和380
脫硫保安段。6KV 脫硫段分別由＃1 機6KV ⅠA 段或＃2 機6KV ⅡA 段送電，380V
脫硫工作段由6KV 脫硫段經脫硫變73B 、74B 送電，380V脫硫保安段經403 開關
送電或在緊急情況下由柴油發(fā)電機經404 送電。柴油發(fā)電機由美國康明斯公司提
供，額定功率為145KW ，額定電壓為380V，額定電流為260A.

????? 2.連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)對2 臺機組的影響

????? 2.1 連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)對爐膛負壓的影響

????? 2.1.1 2 臺鍋爐停運時的冷態(tài)影響

????? 2.1.1.1 我們在#1爐上進行了單爐的試驗，#1爐A/B 引風機電流63/75A，
A/B 送風機電流65/65A，按125MW 負荷的送風量進行試驗，此時#2爐風機是停運
的。當脫硫FGD 的煙氣從FGD 旁路切至FGD 主路時，爐膛負壓變化不大，△P 為
25Pa；當脫硫FGD 的煙氣從FGD 主路切至FGD 旁路時，爐膛負壓變化不大，△P
為25Pa；當脫硫FGD 的煙氣從FGD 主路通過擋板的彈簧在2 秒鐘內快速切至FGD
旁路時，爐膛負壓變化先很快變化大，△P 為37Pa，后同壓逐漸趨向穩(wěn)定。

????? 2.1.1.2 我們在#1、2 爐上進行了雙爐的試驗，#1爐A/B 引風機電流66/70A，
A/B 送風機電流65/63A； #2 爐A/B 引風機電流49/50A，A/B 送風機電流63/64A，
按125MW 負荷的送風量進行試驗。當脫硫FGD 的煙氣從FGD 旁路切至FGD 主路時，
爐膛負壓變化不大，△P 為60/100Pa；當脫硫FGD 的煙氣從FGD 主路切至FGD 旁
路時，爐膛負壓變化不大，△P 為60/100Pa；當脫硫FGD 的煙氣從FGD 主路通過
擋板的彈簧在2 秒鐘內快速切至FGD 旁路時，爐膛負壓變化先很快變化大，△P
為134/168Pa ，后同壓逐漸趨向穩(wěn)定。

????? 從冷態(tài)試驗中，我們發(fā)現：一是雙爐運行時FGD 系統(tǒng)對爐膛負壓的影響比
單爐運行時的大；二是當脫硫FGD 的煙氣從FGD 主路通過擋板的彈簧在2 秒鐘內
快速切至FGD 旁路時，爐膛負壓變化變化大，且變化很快。

????? 2.1.2 2 臺鍋爐停運時的熱態(tài)影響

????? 2.1.2.1 我們在#2爐上進行了單爐的試驗，#2爐帶100MW 負荷運行，此時
#1爐是停運的。當脫硫FGD 的煙氣從旁路切至FGD 主路時，△P 為300Pa ，A 、
B 引風機電流共增加了14A 左右。

????? 2.1.1.2 我們在#1、2 爐上進行了雙爐的試驗，#1、2 爐各帶125MW 負荷
運行。當脫硫FGD 的煙氣從FGD 旁路切至FGD 主路時，爐膛負壓△P 為480/500Pa
，#1 、爐A 、B 引風機電流共增加了11A 左右。2 爐A 、B 引風機電流共增加了
15A 左右。

????? 從熱態(tài)試驗中，我們發(fā)現：一是單爐運行時，投入FGD 系統(tǒng)后。當停運爐
的引風機出口擋板關不嚴時，造成煙氣倒流入煙道及爐膛中去，會造成檢修工作
環(huán)境的困難和設備的腐蝕。二是當脫硫FGD 保護動作時，FGD 的煙氣從FGD 主路
通過擋板的彈簧在2 秒鐘內快速切至FGD 旁路時，爐膛負壓變化變化大且快，若
煤質差或監(jiān)盤人員發(fā)現調整不及時，會造成鍋爐滅火，這種情況在連州電廠還沒
有出現過。

????? 2.2.1 連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)采用蒸汽加熱將煙氣加熱到80℃以上，再
經煙囪排放出去。加熱氣源來自汽機二段抽汽和三段抽汽。在每臺爐負荷100MW
以上時，采用汽機三段抽汽能保證FGD 出口煙氣溫度大于80℃；在每臺爐負荷100MW
以下時，切換至汽機二段抽汽后，才能保證FGD 出口煙氣溫度大于80℃。運行經
驗表明，用二抽或三抽供汽，對汽機的各級抽汽壓力影響都不大。

????? 2.2.1 連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)蒸汽加熱的疏水是回收到#1、2 機除氧器。
疏水回收時，除氧器的壓力略有下降，水位略有上升，而水溫基本無波動，停用
回收時正好相反。疏水回收對除氧器的正常運行影響不大。但當疏水全部回收到
一臺機時，會造成除氧器水位上升較快，影響除氧器的正常運行。

????? 2.3 連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)對灰渣排放的影響

????? 2.3.1 連州電廠灰渣系統(tǒng)有3 臺灰渣泵，1 臺運行，2 臺備用；2 條灰渣
管，1 條運行，1 條備用。連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)生成的副產品石膏，經石膏
拋棄泵排到灰渣泵緩沖池后，再經灰渣泵輸送到灰場。這種脫硫石膏漿液與鍋爐
灰渣水混合排的方式在國內是首次使用，為檢查灰渣泵和灰管是否會引起結垢、
腐蝕。我們于2001年11月23日至25日，聯系廣東中試所人員對#3灰渣泵和#2灰管
進行檢查。（在2001年1 月開始，規(guī)定了脫硫FGD 運行時要投用#2灰管并盡量投
用#3灰渣泵運行）檢查范圍有： #3 灰渣泵的出口閥門及其出口管段、#2灰管2300
米的（出口逆止門及其前后管段、直管段、水平段、上升段、彎管段、出渣口、
低位水平段）共7 處。檢查發(fā)現，#3灰渣泵的出口閥門及其出口管段、2 灰管出
口逆止門及其前后管段，未見有結垢和腐蝕，閥體和管壁圓滑。2 灰管廠外段的
檢查發(fā)現，所有的管道的側壁都有1~1.2mm 的結垢，結垢是發(fā)生在離灰渣泵較遠
的地方；管道的底部是灰渣和灰水泥層，沒有結垢。中試所人員對其中的3 個垢
樣進行分析，垢樣成分結果如下表：垢樣CaCO3 % MgCO3 % Fe %鹽酸不溶物 % 1
84.6 1.65 0.34 9.51 2 87.59 2.25 0.23 5.42 3 92.32 2.23 0.25 1.49 垢樣
成分結果與其他大部分電廠一樣，都是典型的CaCO3 垢，這主要是灰水中活性中
的CaO 與CO3 在堿性的條件下反應生成的CaCO3 晶體，沉積并吸附在管壁側。另
外，在試驗中還發(fā)現脫硫石膏漿液流入灰渣泵緩沖池的Ca與流出#2灰管出口的Ca，
相差很小，說明Ca不會在灰水中結垢。2002年8 月28日，聯系廣東中試所人員再
次對#2灰管進行檢查，檢查發(fā)現，#2灰道的側壁仍有1~1.2mm 的結垢，垢厚沒有
變化。這表明脫硫石膏漿液與鍋爐灰渣水混合排的方式是可行的。

????? 2.4 連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)的防腐問題

????? 2.4 .1脫硫FGD 系統(tǒng)的防腐直接影響設備使用壽命和使用成本，并影響到
整個系統(tǒng)的安全。連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)的吸收塔、石膏漿液罐、工藝水箱、
冷凝水罐、石灰石粉倉使用碳鋼材料，內部襯防腐膠（冷凝水罐不襯防腐膠）；
石灰石漿液罐使用玻璃鋼材料，內部襯防腐膠，腐膠材料有KERABUTYL BS和KERABUTYL
V.在2002年8 月28日的脫硫FGD 系統(tǒng)大檢查中，上述設備還未發(fā)現有腐蝕的部位。

????? 2.4 .2脫硫FGD 吸收塔的PH計、密度測量回路、石灰石漿液測量回路、各
漿液取樣點采用不銹鋼；其它的石灰石漿液、石膏漿液輸送管道、及與漿液接觸
的各種溢流孔、排放管、再熱器內管部的沖洗水管采用玻璃鋼。上述部位在運行
中加強沖洗，就可以減少腐蝕，目前還未發(fā)現有腐蝕的部位。

????? 2.4 .3脫硫FGD 吸收塔的進、出口、旁路煙道采用KOROPLAST VE310 的防
腐材料。由于FGD 進口擋板積灰關不嚴，FGD 停運時煙氣流入系統(tǒng)，引起FGD 系
統(tǒng)腐蝕。進口煙道只是在近FGD 吸收塔1 米處的采用KOROPLAST VE310 的防腐材
料，其余的使用碳鋼材料，在調試時就發(fā)現有腐蝕。2002年8 月28日，對脫硫FGD
系統(tǒng)進行全面檢查，發(fā)現脫硫FGD 吸收塔的進、出口、旁路煙道均有腐蝕，電廠
計劃在2003年度2 臺機同時檢修時，進行全面的煙道防腐工作。

????? 3.連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)的運行情況

????? 3.1 2002年連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)平均效率為88.9% ，大于設計值81%.
總蒸汽耗汽量為93770 噸，平均蒸汽消耗量小于設計值≤24t/h.蒸汽加熱器煙氣
出口溫度在81~82 ℃之間，比設計高1~2 ℃。平均出口SO2 濃度170mg/Nm3 ，遠
低于設計值1100mg/Nm3. 全年SO2 排放總量950 噸。全年脫硫直接耗電量4859133KW.H.
由于脫硫運行時，煙氣流動阻力增大，#1爐兩臺引風機（6 KV電壓）電流增大11A
，#2 爐兩臺引風機電流增大15A ，會直接增加廠用電量，此部分未計入總耗電量。
石灰石粉耗量為18079 噸。至2003年2 月止，連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)平均效率
為84.3% ，大于設計值81%.蒸汽加熱器煙氣出口溫度在81℃之間，比設計高1 ℃。
平均出口SO2 濃度170mg/Nm3 ，遠低于設計值1100mg/Nm3.

????? 4.連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)存在的缺陷

????? 4.1 吸收塔上層除霧器第一、二、三、四區(qū)域有嚴重的塌陷現象，下層除
霧器亦有少量塌陷現象。

????? 4.2 吸收塔底部有一組攪拌器葉片面上有二處嚴重的損壞。其余二組攪拌
器葉片均有崩邊現象。

????? 4.3 吸收塔入口積灰現象較嚴重。

????? 4.4ASK800 壓力變送器有兩臺已壞，量程為0 ～1.6mpa，PH分析儀有一臺
亦壞。

????? 4.5 脫硫煙氣入口分析儀氧道測量通道故障，現無法準確測量，另氧濃度
測量時要用高純度（99.999%N2 作產比氣），成本較高，能否改為儀用壓縮空氣
（從技術上應是允許的）。連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)4.6 煙氣入口分析儀SO2 測
量通道顯示有偏差（與出口比較），儀器柜上有一開關已壞。

????? 4.7 冷凝水電磁統(tǒng)量計兩臺指示不準。

????? 4.8 脫硫FGD380V 開關柜運行可靠性較差，時常跳閘（如473 、474 開關），
造成失電，影響FGD 系統(tǒng)安全運行。

????? 4.9 石膏漿液罐#8、9 攪拌器傳動皮帶經常斷裂，軸封處漏漿液。

????? 4.10氧化風機傳動皮帶經常跑偏、斷裂。

????? 4.11密封風機蝸殼噪音較大。

????? 4.12脫硫儀用空壓機運行中經常失壓，備用的空壓機自投不成功。

????? 以上缺陷已傳真至廠家，要求處理，廠家已答復在2003年7 月份前處理上
述缺陷。

????? 5.連州發(fā)電廠脫硫FGD 系統(tǒng)的優(yōu)化調整

????? 5.1 脫硫FGD 系統(tǒng)安全性的優(yōu)化改進

????? 目前，當脫硫FGD 系統(tǒng)完全失電時，煙氣旁路擋板可以通過擋板的彈簧在
2 秒鐘內快速切至FGD 旁路，但FGD 主路煙氣擋板由于失電而沒法關閉（主路擋
板沒有彈簧），高溫煙氣仍有一部分通過FGD 系統(tǒng)，影響FGD 系統(tǒng)內的防腐襯膠
；同時由于失電，工藝水沖洗系統(tǒng)中斷，會引起FGD 系統(tǒng)設備和管道的酸性腐蝕。
為了確保脫硫FGD 系統(tǒng)的安全，電廠計劃將FGD 主路煙氣進、出口擋板，煙氣旁
路進、出口擋板，工藝水沖洗系統(tǒng)的電源由原FGD 系統(tǒng)380V改接到主廠房380V公
用段，這樣就可以大大提高FGD 系統(tǒng)的安全性。目前，這項改造正在進行中。

????? 5.2 脫硫FGD 系統(tǒng)工藝水的優(yōu)化改進

????? 原設計中脫硫FGD 系統(tǒng)消耗的工藝水接自#2機工業(yè)水進水母管，而FGD 工
藝水的補充是周期性的，有一定的波動，影響到#2機工業(yè)水壓力的波動；同時由
于工業(yè)水進水母管供給的裕度不大，在FGD 工藝水補水時，引起工業(yè)水用水緊張。
在2002年7 月，電廠將#1爐引風機冷卻水回水接到FGD 的工藝水后，FGD 工藝水
由2 路供水，FGD 運行時主要由#1爐引風機冷卻水回水補水，#2機工業(yè)水作備用
補充。運行證明，此運行方式對#1爐引風機的軸承溫度變化不大，同時可節(jié)約工
業(yè)水進水量。

????? 5.3 #1、2 爐A 、B 引風機出口擋板的優(yōu)化改進

????? 目前，在單爐運行時，投入FGD 系統(tǒng)后。停運鍋爐的引風機出口擋板有時
候關不嚴，造成小部分煙氣倒流入煙道及爐膛中去，造成檢修工作環(huán)境的困難和
設備的腐蝕。電廠計劃將#1、2 爐A 、B 引風機出口擋板進行改造，采用密封性
較好的擋板和加裝密封風裝置，目前，此項改造正在進行中。

????? 5.4 脫硫FGD 系統(tǒng)的人員優(yōu)化調整

????? 原脫硫FGD 系統(tǒng)的值班人員每班定員2 人，鍋爐零米值班人員每班定員3
人，汽機零米值班人員每班定員1 人。在經過加強人員培訓和系統(tǒng)設備的改造后，
在2002年10月將脫硫FGD 系統(tǒng)、鍋爐零米、汽機零米合并控制值班，每班共定員
3 人。目前，運行人員狀況良好。

????? 5.5 脫硫FGD 系統(tǒng)冷凝水的優(yōu)化改進