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????? 灤河發(fā)電廠6 號汽輪發(fā)電機組真空系統(tǒng)治理

????? 灤河發(fā)電廠100 MW汽輪發(fā)電機組6 號機為N100-90 ／535 型，單軸雙缸雙
排汽沖動凝汽式機組，哈汽產(chǎn)品，1993年12月投產(chǎn)。該機組自投產(chǎn)以來，真空泄
漏率一直處于嚴重超標狀態(tài)，真空嚴密性試驗只能維持1 ～2 min ，無法測取準
確數(shù)值，根據(jù)不規(guī)范試驗估算，真空嚴密性數(shù)值約在2.5 ～3.0 kPa ／min.目前，
該廠的雙套射水裝置已全部投入運行，無備用設備，機組的真空問題對全廠生產(chǎn)
的安全性和經(jīng)濟性影響極大。由于6 號機組的真空問題影響機組供電煤耗8 ～10
g ／（kW*h），射水泵單耗增加一倍，是該廠“達標”、創(chuàng)“二星級企業(yè)”和
“無滲漏電廠”的主要障礙，成為一個“老大難”問題。

????? 1 　真空系統(tǒng)泄漏的可能原因

????? （1 ）汽輪機高低壓軸端泄漏。當高壓端汽封供汽壓力過低，而至1 號低
壓加熱器（以下簡稱低加）的閥門開度又過大時，高、中壓軸封處將形成負壓，
空氣經(jīng)高、中壓汽封前各軸封處逐級漏入，然后從軸封加熱器（以下簡稱軸加）、
1 號低加進入真空系統(tǒng)。為防止這種現(xiàn)象發(fā)生，可在軸封漏氣進入軸加、1 號低
加前加裝壓力表及閥門，并維持0.01～0.03 MPa正壓，使真空得到改善。

????? （2 ）軸封冷卻器下多級水封破壞或水封高度不夠，空氣經(jīng)軸封風機排汽
口由水封管等處直接進入真空系統(tǒng)。

????? （3 ）低壓缸水平結合面變形或水平與垂直結合面不嚴密，以及低壓缸的
排大氣閥不嚴。

????? （4 ） 7、8 段抽汽法蘭處泄漏。加熱器殼體等法蘭連接的結合面不嚴
（螺栓緊力不夠，法蘭焊接到管道上產(chǎn)生翹曲，法蘭受熱膨脹傳遞過大的應力等）。

????? 機組軸封漏汽至7 、8 段，造成抽汽口處法蘭及低壓缸本體溫度升高，法
蘭產(chǎn)生變形裂紋，空氣由該處漏入真空系統(tǒng)（荊門2 號機，7 段抽汽處實測溫度
27.8℃，設計76℃）；抽汽口法蘭用紙墊，反復灌水后易損壞；法蘭強度不夠，
抽汽管道膨脹不暢，法蘭運行中變形張口。

????? （5 ）汽機疏水擴容器工作時進汽溫度400 ～500 ℃，不工作時30℃，交
變應力使擴容器易產(chǎn)生裂紋。

????? （6 ）凝汽器喉部接口管道焊口易反復受交變應力作用而產(chǎn)生裂紋，或管
道焊縫未焊透，管道和排汽管出現(xiàn)裂紋。

????? （7 ）汽泵汽機對應于大汽機部分的泄漏。沙嶺子電廠2 號機，停汽泵投
電泵，真空提高2 kPa ，小汽機真空明顯泄漏。

????? （8 ）低壓軸封間隙大，低壓缸防爆門、熱工表計接頭、疏水泵、凝結泵
盤根、真空系統(tǒng)閥門盤根等損壞。

????? （9 ）排水井處的虹吸作用破壞，空氣通過射水抽汽器前的水封進入凝汽
器。

????? （10）真空設備的內(nèi)腔外伸的桿件與套筒處不嚴。

????? （11）安全閥、疏水系統(tǒng)及汽輪機高低壓管路的空氣門不嚴。

????? （12）加熱器中的水加熱溫升小，汽側空氣漏入量過大。

????? 2 　真空系統(tǒng)泄漏治理

????? 2.1 　采用氦質(zhì)譜檢漏技術發(fā)現(xiàn)的問題幾年來，該廠多次召開專業(yè)專題會
議，研究制定治理措施，但機組的真空泄漏率卻一直居高不下，真空嚴密性始終
在2 ～2.5 kPa/min 左右徘徊。1998年5 月，該廠決定采用先進的氦質(zhì)譜檢漏技
術對6 號機組真空系統(tǒng)進行檢漏，分別于5 、8 、10月進行了3 次檢漏，檢漏中
發(fā)現(xiàn)汽機高壓缸前軸封漏氣嚴重，屬于不易發(fā)現(xiàn)的大漏點。原因是高壓軸封供汽
量不足，空氣從高壓軸封漏入，經(jīng)高壓軸封第2 檔漏汽至7 段抽汽管路進入凝結
器，其間還發(fā)現(xiàn)了十幾處微漏點，并進行了處理。

????? 將高壓軸封供汽門解體檢查，確認高壓軸封存在以下問題：（1 ）供汽管
道直徑設計偏小，實際安裝的是D45 ×2.5 管，經(jīng)計算應選用D57 ×3.5 管供汽。

????? （2 ）供汽截門實際安裝的是Dg40球型閥，且截門存在嚴重的質(zhì)量問題，
其開度行程最大只能開起4 ～5 mm，節(jié)流嚴重，造成前軸封供汽不足，應選用Dg50
球型閥。

????? 2.2 　處理措施（1 ）將供汽截門更換為Dg50球型閥（雙路供汽更換2 個）。

????? （2 ）將一部分當前可更換的供汽管路更換為D57 ×3.5 管路。

????? 通過上述初步治理，增加了高壓前軸封的供汽量，機組的真空嚴密性明顯
提高，達到了該機歷史最好水平，即0.746 kPa/min ，投運一套射水抽氣裝置即
可滿足要求，提高了射水系統(tǒng)的安全系數(shù)。

????? （3 ） 6號機真空較低，通過對機組的熱力試驗測試表明，負荷100 MW時
經(jīng)初、終參數(shù)修正后，標準狀況時真空為88.2 kPa，較設計值低3.34 kPa. 真空
每低1 kPa ，熱耗增加82.33 kJ/ （kW*h），機組效率降低約1.04%.低壓缸排汽
量及排汽壓力較設計值偏高，真空泄漏嚴重，這是影響機組真空偏低的主要因素。

????? 1 號低加幾乎無溫升，負荷為100 MW時，溫升為4.95℃，扣除軸加的影響，
其溫升接近于0 ℃，主要是由于高壓軸封第2 檔漏汽至7 段泄汽量大，排擠了7
段抽汽量。同時由于1 號低加疏水不暢，不能建立適當?shù)募訜崞髡婵?，也排擠了
7 段抽汽，影響了1 號低加的進汽溫度，使7 段抽汽溫度高達338 ℃，負荷為100
MW時的7 段抽汽量僅為2.027 t ／h ，遠遠小于設計抽汽流量15.4 t／h ，加大
了低壓缸排汽量，嚴重影響機組的真空，增加了冷源損失。

????? 經(jīng)過現(xiàn)場多次分析、查找、試驗，最終查出該機組低加溫升和真空的2 項
缺陷：1 號低加7 段抽汽進汽門門心脫落，而電動頭和門桿動作正常，實際1 號
低加不進汽，從而使高壓軸封第2 檔漏汽至7 段全部返回到汽輪機低壓缸，造成
凝汽器進空氣；疏水器疏水管口堵住一塊鐵板，疏水不能完全暢通。消除上述兩
項缺陷后，1 號低加溫升已達正常范圍（溫升22～25℃）。并將第2 檔漏汽至7
段加裝1 個手動門和一塊壓力表，用以調(diào)節(jié)第2 檔漏汽至7 段回汽量，維持高壓
軸封在良好的工作狀態(tài)。

????? 1999年4 月25日至5 月15日對6 號機進行了中修，在中修過程中，對該機
真空系統(tǒng)再一次進行了檢查和治理，中修結束后，于5 月19日機組運行中進行了
真空嚴密性試驗，其真空嚴密性達到了0.22 kPa/min的全優(yōu)水平，供電煤耗降至
403 g/（kW.h），廠用電率降至8.38% ，使機組自1993年移交生產(chǎn)以來多年真空
嚴密性嚴重超標的問題得到徹底解決。

????? 3 　真空治理需要科學認真的工作態(tài)度

????? （1 ）通過對6 號機的真空治理，尤其是近一年來的工作體會，機組停機
后凝結器進行高位灌水所發(fā)現(xiàn)的滴水滲水等微漏點一定要設法消除，它往往構成
機組熱態(tài)運行中一個較大的泄漏點。

????? （2 ）對發(fā)現(xiàn)的泄漏部位進行分析后認為，造成故障的根本原因是，設備
安裝工藝較差和焊接質(zhì)量不良所造成，表現(xiàn)在焊縫坡口不規(guī)范，焊縫深度不符合
技術要求等方面。這再一次告誡我們，設備的檢修質(zhì)量是決定安全經(jīng)濟的首要條
件，由于不注重安裝與焊接質(zhì)量，多年來使6 號機組在運行中造成了巨大的能耗
損失，要認真吸取這一教訓。