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1.3燃料特性
Car：37.62％，? Har：2.3％， Oar：11.56％，? Nar：0.61％，? Sar：0.23％，
War：8.04％，?? Aar：39.64％? Qnet.ar：13390Kj/Kg，? 煤粒度：8mm、d50=0.9

2. 鍋爐主要系統(tǒng)簡介
鍋爐主要由一個膜式水冷壁爐膛，兩臺汽冷式旋風(fēng)分離器和一個由汽冷包墻包覆的尾部豎井三部分組成。
爐膛內(nèi)布置有屏式受熱面：六片屏式過熱器管屏、四片屏式再熱器管屏和一片水冷分隔墻。鍋爐共布置有六個給煤口，三個石灰石口，給煤口和石灰石口全部置于爐前，在前墻水冷壁下部收縮段沿寬度方向均勻布置。爐膛底部是由水冷壁管彎制圍成的水冷風(fēng)室，水冷風(fēng)室下部布置有點火風(fēng)道，點火風(fēng)道內(nèi)布置有兩臺床下啟動燃燒器，鍋爐啟動采用床下啟動方式，燃用0＃－20＃輕柴油。啟動燃燒器由高能點火裝置、內(nèi)回油機(jī)械霧化油槍、配風(fēng)器、伸縮機(jī)構(gòu)、火焰檢測裝置等組成。
爐膛兩側(cè)分別設(shè)置兩臺多倉式風(fēng)水聯(lián)合冷卻流化床冷渣器。渣從位于水冷壁側(cè)墻的排渣口排出，爐膛排渣口僅略高于床面。在每個進(jìn)渣管上均布置有風(fēng)管，通過風(fēng)管的定向布置保證渣從爐膛至冷渣器順利輸送。冷渣器冷卻和流化用風(fēng)由單獨的流化風(fēng)機(jī)供給，與高溫渣進(jìn)行熱交換后的出風(fēng)作為二次風(fēng)從側(cè)墻引入爐內(nèi)；其冷卻水系統(tǒng)為單元制閉合回路系統(tǒng)，冷卻水為除鹽水，系統(tǒng)中設(shè)有兩臺閉式循環(huán)水泵，兩臺水－水熱交換器、一臺閉式循環(huán)水箱，水－水熱交換器的二次冷卻水為循環(huán)水，夏季為補充水。
爐膛與尾部豎井之間，布置有兩臺汽冷式旋風(fēng)分離器，其下部各布置一臺“J”閥回料器。尾部由包墻分隔，在鍋爐深度方向形成雙煙道結(jié)構(gòu)，前煙道布置了兩組低溫再熱器，后煙道從上到下依次布置有高溫過熱器、低溫過熱器，在過熱器和再熱器煙氣出口平行煙道內(nèi)布置雙煙氣調(diào)節(jié)擋板，向下前后煙道合成一個，在其中布置有螺旋鰭片管式省煤器和臥式空氣預(yù)熱器，空氣預(yù)熱器采用光管式，沿爐寬方向雙進(jìn)雙出。
鍋爐整體呈左右對稱布置，支吊在鍋爐鋼架上。爐膛水冷壁、旋風(fēng)分離器及尾部包墻全部懸吊在頂板上，由上向下膨脹；爐膛左右方向通過剛性梁的限位裝置使其以鍋爐對稱中心線為零點向兩側(cè)膨脹；尾部受熱面則通過剛性梁的限位裝置使其以鍋爐對稱中心線為零點向兩側(cè)膨脹?；亓掀骱涂諝忸A(yù)熱器均以自己的支撐面為基準(zhǔn)向上膨脹，前、后和左、右為對稱膨脹。在爐膛出口與分離器入口之間、分離器出口煙道與尾部豎井之間、吊掛的對流豎井與支撐的空氣預(yù)熱器之間均采用非金屬膨脹節(jié)隔離；在J閥回料器與分離器錐段出口和爐膛回料口之間、爐膛出渣口和冷渣器入口之間采用金屬膨脹節(jié)隔離相互間的脹差同時保證鍋爐的密封和運行的可靠性。
鍋爐汽水系統(tǒng)回路包括尾部省煤器、汽包、水冷系統(tǒng)、汽冷式旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙道、汽冷式旋風(fēng)分離器、尾部豎井包墻過熱器、低溫過熱器、屏式過熱器、高溫過熱器及連接管道、低溫再熱器、屏式再熱器及連接管道。
鍋爐給水首先被引至尾部煙道省煤器進(jìn)口集箱兩側(cè)，逆流向上經(jīng)過水平布置的螺旋鰭片管式省煤器管組進(jìn)入省煤器出口集箱，通過省煤器引出管從汽包右封頭進(jìn)入汽包。在啟動階段沒有建立足夠量的連續(xù)給水流入汽包時，省煤器再循環(huán)管路可以將鍋水從汽包引至省煤器進(jìn)口集箱，防止省煤器管子內(nèi)的水停滯汽化。
鍋爐的水循環(huán)采用集中供水，分散引入、引出的方式。給水引入汽包水空間，并通過集中下降管和下水連接管進(jìn)入水冷壁和水冷分隔墻進(jìn)口集箱。鍋水在向上流經(jīng)爐膛水冷壁、水冷分隔墻的過程中被加熱成為汽水混合物，經(jīng)各自的上部出口集箱通過汽水引出管引入汽包進(jìn)行汽水分離。被分離出來的水重新進(jìn)入汽包水空間，并進(jìn)行再循環(huán)，被分離出來的飽和蒸汽從汽包頂部的蒸汽連接管引出。
飽和蒸汽從汽包引出后，由飽和蒸汽連接管引入汽冷式旋風(fēng)分離器入口煙道的上集箱，下行冷卻煙道后進(jìn)入汽冷式旋風(fēng)分離器入口煙道的下集箱，然后由連接管引入汽冷式旋風(fēng)分離器下集箱，上行冷卻分離器筒體之后，由連接管從分離器上集箱引至尾部豎井側(cè)包墻上集箱，下行冷卻側(cè)包墻后進(jìn)入側(cè)包墻下集箱，由包墻連接管引入前、后包墻下集箱，向上行進(jìn)入中間包墻上集箱匯合，向下進(jìn)入中間包墻下集箱，即低溫過熱器進(jìn)口集箱，逆流向上對后煙道低溫過熱器管組進(jìn)行冷卻后，從鍋爐兩側(cè)連接管引至爐前屏式過熱器進(jìn)口集箱，流經(jīng)屏式過熱器受熱面后，從爐膛上部屏式過熱器出口集箱兩側(cè)經(jīng)連接管返回到尾部豎井后煙道中的高溫過熱器，最后合格的過熱蒸汽由高過出口集箱兩側(cè)引出。
從汽機(jī)高壓缸來的排汽由尾部豎井前煙道低溫再熱器進(jìn)口集箱引進(jìn)，流經(jīng)兩組低溫再熱器，由低溫再熱器出口集箱引出，從鍋爐兩側(cè)連接管引至爐前屏式再熱器進(jìn)口集箱，逆流向上冷卻布置在爐膛內(nèi)的屏式再熱器后，合格的再熱蒸汽從爐膛上部屏式再熱器出口集箱兩側(cè)引至汽機(jī)中壓缸。
過熱器系統(tǒng)采用調(diào)節(jié)靈活的噴水減溫作為汽溫調(diào)節(jié)和保護(hù)各級受熱面管子的手段，整個過熱器系統(tǒng)共布置有兩級噴水減溫器。一級減溫器（左右各一臺）布置在低過出口至屏過入口管道上，作為粗調(diào)；二級減溫器（左右各一臺）布置在位于屏過與高過之間的連接管道上，作為細(xì)調(diào)。減溫水從給水泵出口高加前管道上接出。
再熱汽溫采用尾部雙煙道擋板調(diào)溫作為主要調(diào)節(jié)手段，通過調(diào)節(jié)尾部過熱器和再熱器平行煙道內(nèi)的煙氣調(diào)節(jié)擋板，利用煙氣流量和再熱蒸汽出口溫度的關(guān)系來調(diào)節(jié)擋板開度，從而控制流經(jīng)再熱器側(cè)和過熱器側(cè)的煙氣量，達(dá)到調(diào)節(jié)再熱汽溫的目的。流經(jīng)再熱器側(cè)的煙氣份額隨鍋爐負(fù)荷的降低而增加，在一定的負(fù)荷范圍內(nèi)維持再熱汽溫為額定值。為增加調(diào)節(jié)靈敏度，再熱系統(tǒng)也布置兩級減溫器，第一級布置在低溫再熱器進(jìn)口前的管道上（左右各一臺），作為事故噴水減溫器，第二級布置在低溫再熱器至屏式再熱器的連接管道上（左右各一臺），作為微噴減溫器。其減溫水從給水泵中間抽頭接出。以上兩級減溫器均可通過調(diào)節(jié)左右側(cè)的噴水量，以達(dá)到消除左右兩側(cè)汽溫偏差的目的。
一、二次風(fēng)分開布置，并由各自的風(fēng)機(jī)單獨供風(fēng)，采用分級配風(fēng)。一次風(fēng)一路經(jīng)爐底布風(fēng)板給入使床料流化；第二路熱風(fēng)經(jīng)播煤增壓風(fēng)機(jī)后用于爐前氣力播煤。二次風(fēng)一路經(jīng)空氣預(yù)熱器加熱后從前后墻分兩層送入爐膛，上二次風(fēng)口前后墻各8個、下二次風(fēng)口前后墻各10個。另一路未經(jīng)預(yù)熱的冷二次風(fēng)作為給煤皮帶的密封用風(fēng)。
脫硫劑采用石灰石粉，以氣力輸送方式直接從前墻三個石灰石口給入。
鍋爐在多處敷設(shè)耐火耐磨材料確保鍋爐的安全可靠運行。在點火風(fēng)道、冷渣器、J閥回料器、分離器出口煙道這些無熱傳導(dǎo)的區(qū)域內(nèi)部都敷設(shè)有兩層耐火耐磨材料，其中最靠近外層金屬板的是保溫層，內(nèi)層是耐磨耐火層。在爐膛下部密相區(qū)四面墻水冷壁上、汽冷分離器內(nèi)壁、爐膛內(nèi)屏式受熱面底部彎曲及傾斜處、爐膛四面墻上的開孔區(qū)、爐膛至旋風(fēng)分離器入口煙道四周及側(cè)、后墻局部區(qū)域、前后墻水冷壁相交的頂部回流區(qū)等壓力部件易磨損區(qū)，采用密焊銷釘加低絕熱性能的耐磨耐火材料結(jié)構(gòu)予以防磨。
鍋爐采用蒸汽吹灰系統(tǒng)保持受熱面的清潔。汽源取自低溫再熱器進(jìn)口集箱，在B-MCR工況下蒸汽壓力約為2.86Mpa、溫度316℃。對流受熱面布置18臺、空氣預(yù)熱器布置16臺，共計34臺吹灰器，采用PLC控制，納入DCS管理中，啟?？蓮腄CS操作。

3. 存在的問題及預(yù)防措施
3.1 #1爐在啟動中發(fā)生過兩次主流化風(fēng)道膨脹節(jié)燒損的事故，造成被迫停爐。
分析事故原因：（1）點火底料過厚，啟動時一次風(fēng)壓過低，點火風(fēng)機(jī)出口壓力高，致使熱煙氣反竄至一次風(fēng)道；（2）啟動時點火風(fēng)道風(fēng)溫過高；（3）點火風(fēng)、混合風(fēng)及主流化風(fēng)調(diào)節(jié)不合理，使熱煙氣憋在點火風(fēng)道內(nèi)排不走；（4）回油壓力調(diào)整過高，點火初期油量過大；(5)膨脹節(jié)質(zhì)量不好，存在缺陷。
采取措施：（1）檢查膨脹節(jié)是否有漏風(fēng)的地方，必要時可在風(fēng)道膨脹節(jié)外部焊金屬密封殼；（2）點火時保證底料厚度合適（500mm左右）,在保證最低流化風(fēng)量的基礎(chǔ)上提高一次風(fēng)出口壓頭，在良好燃燒的基礎(chǔ)上降低點火風(fēng)壓，防止煙氣反竄；（3）點火初期小油量點燃，必須保證點火風(fēng)道風(fēng)溫控制在1000℃以下，混合風(fēng)道風(fēng)溫最高不超過950℃；（4）適當(dāng)開大主流化風(fēng)門，保持溫升穩(wěn)定，以免延長啟動時間。
3.2 ＃1爐正常運行時，爐膛兩側(cè)床壓偏差較大。
分析原因：（1）布風(fēng)板布風(fēng)不均勻，床面局部流化不良；（2）兩側(cè)分離器分離效率偏差，致使兩側(cè)返料量不均；（3）兩側(cè)冷渣器排渣量不均或太少，致使床壓偏差。
預(yù)防措施：（1）在停爐后徹底檢查布風(fēng)板及風(fēng)帽，保證處于良好狀態(tài)；（2）加強運行調(diào)整，保證爐內(nèi)流化良好；（3）加大冷渣器的排渣量維持床壓在5－7Kpa，注意冷渣器的日常維護(hù)；（4）注意“J”閥風(fēng)量的調(diào)整，避免出現(xiàn)返料不暢的現(xiàn)象。
3.3 ＃1、＃2爐在運行中出現(xiàn)返料不暢，返料器振動帶動整個爐本體振動的現(xiàn)象。
分析以上現(xiàn)象的主要原因：（1）冷態(tài)啟動時，由于溫度水平較低，返料流動性較差，冷料積存在返料器內(nèi)，致使返料不暢；（2）返料風(fēng)量風(fēng)壓過低，不能滿足冷態(tài)下返料流化或返料器配風(fēng)不合理，致使兩側(cè)存在差異；（3）運行調(diào)整中，調(diào)整一次風(fēng)量幅度過大致使返料量突增，破壞了原來的動態(tài)平衡使返料器返料不暢引起振動。
預(yù)防措施：（1）在啟動初期密切注意返料溫度、壓力的變化，如風(fēng)量、壓力不變化，則用風(fēng)量進(jìn)行調(diào)節(jié)，保證溫度逐步上升；（2）正常運行中，調(diào)節(jié)上升段、下降段流化風(fēng)量及松動風(fēng)量，保證風(fēng)量分配合適；（3）若經(jīng)以上處理返料仍不正常，則可用壓縮空氣進(jìn)行吹掃，直至正常。
3..4 爐膛出口膨脹節(jié)燒紅及分離器出口中心筒外筒燒紅現(xiàn)象。
經(jīng)過運行觀察分析其原因有：（1）澆鑄料質(zhì)量差，施工工藝不合格，易脫落；（2）運行調(diào)整一次風(fēng)量過大，使燃燒靠后；（3）安裝、檢修工藝差，存在漏風(fēng)。
預(yù)防措施：（1）加強澆鑄料檢查，減少表面裂紋，必要時更換，在易脫落部位加密銷釘；（2）加強運行調(diào)整，保證一、二次風(fēng)量分配合理，盡量減少一次風(fēng)量；（3）做爐膛嚴(yán)密性試驗，減少漏風(fēng)，保證檢修質(zhì)量。
3.5 冷渣器結(jié)焦。
分析原因：（1）鍋爐配兩臺離心式冷渣風(fēng)機(jī)，運行中單臺冷渣器冷渣風(fēng)量過大，不能在冷渣器內(nèi)建立初始冷料層，無法使熱料冷卻，由于溫度過高而使冷渣器內(nèi)結(jié)焦；（2）鍋爐在低負(fù)荷時，投煤量偏大，使燃燒不完全的燃料進(jìn)入冷渣器內(nèi)發(fā)生二次燃燒，致使冷渣器超溫結(jié)焦；（3）燃料含灰份超設(shè)計值過多，排渣量超出冷渣器設(shè)計能力致使冷渣器堵渣結(jié)焦。（4）調(diào)試時沒有對冷渣器進(jìn)行冷態(tài)試驗，運行人員對冷渣器性能、參數(shù)不了解。
預(yù)防措施：（1）對冷渣器進(jìn)行改造，將原來的風(fēng)水聯(lián)合冷渣器改為密孔板風(fēng)冷式冷渣器（矸電已初步使用）；（2）在低負(fù)荷運行時 盡量提高床溫，減少給煤量，減少或停止最邊上兩臺給煤機(jī)的煤量，減少進(jìn)入冷渣器的可燃物；（3）改變冷渣器的運行方式，由連續(xù)運行改為間歇運行；（4）加強冷渣風(fēng)量及冷渣器進(jìn)渣量的調(diào)整，保證各室溫度在500℃以下運行；（5）重新對冷渣器進(jìn)行冷態(tài)試驗，為運行調(diào)整提供參數(shù)依據(jù)。
3.6 水冷壁磨損。
兩臺鍋爐在進(jìn)入商業(yè)運行后，多次因水冷壁泄漏被迫停運。
分析原因：（1）鍋爐在實際運行中床壓比設(shè)計值高出許多；（2）燃燒調(diào)整及一二次風(fēng)配比不當(dāng)；（3）運行中一次風(fēng)過大，使密相區(qū)高出爐膛四周打澆注料的區(qū)域；（4）爐內(nèi)澆注料施工質(zhì)量差易脫落，個別部位沒有進(jìn)行澆注；（5）冷渣器回風(fēng)管回風(fēng)風(fēng)速高且含灰量大。
預(yù)防措施：（1）合理控制和調(diào)節(jié)一二次風(fēng)的比例，抑制密相區(qū)上升；（2）對水冷壁進(jìn)行噴涂等防磨措施，增強管子的抗磨強度；（3）嚴(yán)格控制床壓在5－7Kpa；（4）加強對澆注料的檢查修復(fù)工作 ，減少表面裂紋，必要時更換；（5）采取措施盡量保證水冷壁表面光滑；（6）保證爐膛兩側(cè)平衡排渣，避免單臺或單側(cè)排渣。

4. 結(jié)束語
以上例舉了兩臺鍋爐在運行中反映的問題，但真正影響運行的還是磨損與爐膛排渣問題，目前這兩項我廠和鍋爐廠以及一些技術(shù)單位正在研究解決，排渣問題已解決的初見成效，其他例舉的問題已根據(jù)現(xiàn)場情況進(jìn)行了完善與改進(jìn)，已不是制約運行的因素。
通過對以上問題的分析、總結(jié)，我們以對CFB的故障特性已有了初步的掌握。由于機(jī)組運行時間較短，運行人員在調(diào)整中還有待于總結(jié)經(jīng)驗，不斷提高運行水平，以充分發(fā)揮循環(huán)流化床鍋爐的諸多優(yōu)勢。