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一、研究背景

燃煤電廠脫硫系統(tǒng)運(yùn)行費(fèi)用中電耗是最大的費(fèi)用，其費(fèi)用超過脫硫系統(tǒng)費(fèi)用的80%以上，脫硫系統(tǒng)電耗占整個(gè)電廠的總發(fā)電量的1%以上，折算為標(biāo)煤耗高達(dá)3~6g/kW˙h。因此，針對(duì)燃煤電廠脫硫系統(tǒng)運(yùn)行的優(yōu)化研究，對(duì)提高火電廠運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性、降低脫硫系統(tǒng)運(yùn)行費(fèi)用，具有巨大的空間和現(xiàn)實(shí)意義。而漿液循環(huán)泵作為石灰石-石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)的最主要設(shè)備之一，其耗電量約占整個(gè)脫硫系統(tǒng)的65%~ 76%左右，漿液循環(huán)泵的電耗占用比例較大，漿液循環(huán)泵的節(jié)能降耗具有重大的意義。

大唐環(huán)境三門峽項(xiàng)目部二期#3、4脫硫系統(tǒng)分別于2016年3月24日和2015年12月18日完成超低排放改造并隨主機(jī)同步投運(yùn)。改造后脫硫用電率稍有變化，但在整個(gè)項(xiàng)目部實(shí)施優(yōu)化運(yùn)行的措施下，#3脫硫耗電率從1.12%降低為1.06%(不含引風(fēng)機(jī))，#4脫硫耗電率僅從1.12%增加到1.18%(不含引風(fēng)機(jī))。由于電廠機(jī)組長(zhǎng)期不能滿負(fù)荷運(yùn)行，煤質(zhì)的含硫量與設(shè)計(jì)值偏差較大，目前情況下，只能通過調(diào)整投入運(yùn)行漿液循環(huán)泵數(shù)量進(jìn)行調(diào)整，沒有其他調(diào)整手段(大唐環(huán)境三門峽#3、4脫硫各漿液循泵對(duì)L/G的貢獻(xiàn)率如圖1所示)。當(dāng)實(shí)際運(yùn)行工況現(xiàn)在調(diào)整段之間運(yùn)行時(shí)，漿液循環(huán)泵的出力大于脫硫所需流量的情況，不能對(duì)L/G進(jìn)行連續(xù)性的調(diào)整，也就意味著需要通過大量供漿或大量減漿調(diào)節(jié)pH值來實(shí)現(xiàn)，而這對(duì)于吸收塔的漿液穩(wěn)定性是不利的。

圖1 大唐環(huán)境三門峽#3、4脫硫各漿液循泵對(duì)L/G的貢獻(xiàn)率

在國(guó)內(nèi)，河北陡河發(fā)電廠#3發(fā)電機(jī)組兩臺(tái)1000kW吸風(fēng)機(jī)也采用高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)，年節(jié)電600萬kWh;大慶新華發(fā)電廠引進(jìn)兩套德國(guó)列變頻器，安裝在400kw的灰漿泵系統(tǒng)中;上海吳涇第二發(fā)電有限責(zé)任公司對(duì)兩臺(tái)機(jī)組的2000kW的凝泵進(jìn)行了變頻改造，年節(jié)電量可達(dá)740多萬kW˙h;安徽淮北國(guó)安電力有限公司2號(hào)引進(jìn)300MW機(jī)組1000kW凝泵進(jìn)行了高壓變頻改造，全年節(jié)電量約為226萬kW˙h。

由此可見，變頻調(diào)速技術(shù)對(duì)于節(jié)能意義重大，存在通過變頻調(diào)節(jié)實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗的空間，這也是大勢(shì)所趨。

二、漿液循環(huán)泵變頻改造過程

大唐環(huán)境產(chǎn)業(yè)集團(tuán)股份有限公司三門峽項(xiàng)目部#3E、#4E漿液循環(huán)泵現(xiàn)場(chǎng)變頻器室搭建工作于2017年6月29日完成。此后分別開始#4E和#3E漿液循環(huán)泵的電機(jī)變頻器安裝、原電機(jī)拆除、新電機(jī)安裝、電纜敷設(shè)等工作。其中#4E漿液循環(huán)泵變頻改造于2017年7月15日正式完成，并且投運(yùn)正常，成為事業(yè)部首臺(tái)漿液循環(huán)泵變頻改造成功的項(xiàng)目部;隨后#3E漿液循環(huán)泵也于2017年7月30日正式完成改造。

1、變頻改造方案

目前漿液循環(huán)泵所配套的電機(jī)均為Y系列異步電動(dòng)機(jī)，若變頻改造過程中同步更換永磁同步電機(jī)，則可進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗。

原有漿液循環(huán)泵泵體利舊，原配套的電機(jī)更換為永磁同步變頻電機(jī)，能夠?qū)崿F(xiàn)節(jié)電1%~2%，考慮電機(jī)選型有一定裕量，永磁同步變頻高功率因數(shù)、寬經(jīng)濟(jì)運(yùn)行范圍的特性，綜合節(jié)電率可以達(dá)到5%。但由于永磁同步電機(jī)無轉(zhuǎn)差，工頻供電時(shí)轉(zhuǎn)速相比異步電機(jī)高0.5%~1%，由于泵類負(fù)載的軸功率與轉(zhuǎn)速的3次方成正比關(guān)系，永磁同步變頻的節(jié)電往往由于電機(jī)做功增加體現(xiàn)的并不明顯。因此增加變頻器，能夠?qū)崿F(xiàn)節(jié)電25%左右。

2、變頻改造內(nèi)容

大唐環(huán)境三門峽脫硫特許經(jīng)營(yíng)項(xiàng)目部#3、4機(jī)組的裝機(jī)容量為2×630MW，吸收塔設(shè)置為一爐一塔，單臺(tái)吸收塔配置5臺(tái)漿液循環(huán)泵，A、B、C漿液循環(huán)泵的流量為11000m3/h，D、E漿液循環(huán)泵的流量為7500m3/h。其按照廠家提供的技術(shù)方案，改造后推薦運(yùn)行頻率為46Hz(即轉(zhuǎn)速553rpm)即能達(dá)到相應(yīng)的脫硫效果，最大變頻調(diào)速為4Hz。其改造前后參數(shù)對(duì)比如下表1：

表1 大唐環(huán)境三門峽項(xiàng)目部#3E、#4E漿液循環(huán)泵改造前后參數(shù)對(duì)比

由于大唐環(huán)境三門峽項(xiàng)目部#3脫硫于2017年8月1日隨主機(jī)同步停運(yùn)，因此#3E漿液循環(huán)泵變頻改造后的運(yùn)行試驗(yàn)并沒有進(jìn)行完全，因此我們以#4E漿液循環(huán)泵變頻改造為例詳細(xì)分析改造后的成果。

三、漿液循環(huán)泵變頻改造經(jīng)濟(jì)性分析

1、首次調(diào)速與72小時(shí)滿出力試運(yùn)

大唐環(huán)境三門峽項(xiàng)目部脫硫#4E漿液循環(huán)泵于2017年7月15日改造完成，并于當(dāng)日12：13分正式開始試首次帶負(fù)荷調(diào)速試運(yùn)，當(dāng)日14:15分結(jié)束調(diào)速試運(yùn)。調(diào)速期間機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在450MW，入口硫份在3580mg/Nm3左右，ACD漿液循環(huán)泵運(yùn)行(后啟動(dòng)#4E調(diào)試)，供漿流量穩(wěn)定，pH值穩(wěn)定。其首次調(diào)速試運(yùn)結(jié)果如下圖2所示。

圖2. #4E漿液循環(huán)泵調(diào)速期間轉(zhuǎn)速與出口SO2關(guān)系圖

在首次調(diào)速結(jié)束后，#4E漿液循泵進(jìn)行了72小時(shí)滿出力試運(yùn)。試運(yùn)期間平均電流為79A，平均負(fù)荷501MW，平均入口硫份3386 mg/Nm3，平均出口SO2濃度為23.86 mg/Nm3。滿出力試運(yùn)期間，對(duì)#4E漿液循泵振動(dòng)、溫度均進(jìn)行了測(cè)量，結(jié)果表面均在正常范圍內(nèi)，#4E漿液循泵72小時(shí)試運(yùn)合格，并于2017年07月18日順利結(jié)束。

2、#4E漿液循環(huán)泵安全轉(zhuǎn)速的確定

鑒于大型漿液循環(huán)泵的設(shè)計(jì)與運(yùn)行存在一定的偏差，廠家給出的推薦運(yùn)行頻率和調(diào)整頻率仍需要經(jīng)過實(shí)踐的檢驗(yàn)。為此三門峽項(xiàng)目部于2017年07月18日下午進(jìn)行了#4E漿液循環(huán)泵安全轉(zhuǎn)速確定及對(duì)SO2排放影響實(shí)驗(yàn)。試驗(yàn)期間，#4機(jī)組負(fù)荷為501~ 600MW，入口硫份為3246~ 3842mg/Nm3。由于#4E漿液循環(huán)泵初次調(diào)速試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)速在470rpm以下時(shí)幾乎不出力，為保證SO2排放合格等要求，安全轉(zhuǎn)速試驗(yàn)在滿轉(zhuǎn)速運(yùn)行一段時(shí)間，排放平穩(wěn)、無較大波動(dòng)情況下進(jìn)行，逐步降低轉(zhuǎn)速，從600rpm降低至200rpm，考察其不同轉(zhuǎn)速下的出力情況，如中途發(fā)現(xiàn)排放迅速上漲，應(yīng)立即增大供漿，增加變頻，防止超標(biāo)事件的發(fā)生。根據(jù)相關(guān)公式可知理論上變頻電機(jī)的轉(zhuǎn)速與電流的平方成正比，其轉(zhuǎn)速的平方與電流的關(guān)系如下圖3所示。

圖3. #4E漿液循環(huán)泵不同轉(zhuǎn)速平方與電流關(guān)系

從圖3可以清楚的看出#4E漿液循環(huán)泵的安全轉(zhuǎn)速范圍為490rpm~ 600rpm。其在480rpm~ 200rpm下的試驗(yàn)仍需要進(jìn)一步研究。

3、#4E漿液循環(huán)泵對(duì)出口SO2排放的影響

為了探究#4E漿液循環(huán)泵變頻調(diào)節(jié)對(duì)吸收塔出口SO2排放值得影響，三門峽項(xiàng)目部組織運(yùn)行班組進(jìn)行了相關(guān)試驗(yàn)，試驗(yàn)期間負(fù)荷穩(wěn)定在510~ 550MW左右，入口硫份在3433 ~ 3800mg/Nm3左右，Ph值在5.58~ 5.63之間，供漿量盡量維持不變以準(zhǔn)確了解#4E漿液循環(huán)泵的變頻特性。原#4E漿液循環(huán)泵啟動(dòng)對(duì)排放的影響見下圖4。

圖4 .#4E漿液循環(huán)泵在啟動(dòng)對(duì)SO2排放的影響

從圖4可以清楚的看出，原#4E漿液循環(huán)泵不同負(fù)荷和不同入口硫份下啟動(dòng)后對(duì)吸收塔SO2排放的影響最大降低21.9 mg/Nm3，最小降低7.6 mg/Nm3，平均降低約14.8 mg/Nm3。由于改造后的#4E漿液循環(huán)泵運(yùn)行時(shí)間較短，暫無法統(tǒng)計(jì)在各負(fù)荷段和硫份下啟動(dòng)對(duì)SO2排放的影響，但因改造前后#4E漿液循環(huán)泵的轉(zhuǎn)速未發(fā)生較大變化，由595rpm改造為最大600rpm，因此，其改造后滿轉(zhuǎn)速啟停對(duì)SO2排放的影響可參考原#4E漿液循環(huán)泵統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)(圖4)，此外前文提到#4E漿液循環(huán)泵轉(zhuǎn)速由380rpm調(diào)整為600rpm時(shí)，SO2降低了約14 mg/Nm3，這與原#4E循泵相差無幾，也在一定程度上間接反映了改造后的#4E漿液循泵房滿轉(zhuǎn)速運(yùn)行與原#4E漿液循環(huán)泵的效果基本一致。

由于負(fù)荷和入口硫份也存在一定的波動(dòng)，因此統(tǒng)計(jì)時(shí)，每調(diào)整一次轉(zhuǎn)速，維持10分鐘，統(tǒng)計(jì)10分鐘內(nèi)的SO2平均濃度，剔除異常數(shù)據(jù)(異常增大或降低的數(shù)據(jù))。試驗(yàn)期間，負(fù)荷波動(dòng)為±3MW左右，入口硫份波動(dòng)為±200mg/Nm3左右。圖5為改造后的#4E漿液循環(huán)泵轉(zhuǎn)速與出口SO2平均濃度關(guān)系。

綜合來說，#4E漿液循環(huán)泵轉(zhuǎn)速調(diào)整對(duì)轉(zhuǎn)速SO2排放影響在500~ 570rpm之間有較好的線性關(guān)系，每降低30rpm，排放可能會(huì)上漲2~ 4 mg/Nm3;低于500rpm排放可能上漲較大，而高于570rpm，影響則不甚明顯。

4、變頻改造后的節(jié)電效應(yīng)

永磁電機(jī)具有高效率、高節(jié)能經(jīng)濟(jì)運(yùn)行特性范圍寬的特點(diǎn)(負(fù)載在25~120%時(shí)，效率可達(dá)94%以上)，許多大馬拉小車的應(yīng)用場(chǎng)所都在永磁同步變頻高效率區(qū)范圍內(nèi)。比如負(fù)載率為50%時(shí)，異步電機(jī)的效率下降到89%，永磁同步變頻依然可以保持94%的高效。具有高功率因數(shù)的特點(diǎn)(功率因數(shù)可達(dá)95%以上)，使得供電系統(tǒng)中無需再提供無功，取消了無功功率補(bǔ)償器，減少了設(shè)備投資和故障點(diǎn)。同時(shí)由于有功、無功電流的大幅下降(比同容量異步電機(jī)下降30%)，使得所有供電電纜截面、供電變壓器、柜內(nèi)母排、開關(guān)等容量都會(huì)降低，減少設(shè)備投資的同時(shí)，減少了變壓器及輸電線路的損耗。因此，但從永磁同步電機(jī)方面來說，相比異步電機(jī)具有一定的節(jié)能作用。

另一方面在運(yùn)行過程中，由于其較高的功率因數(shù)，其額定運(yùn)行電流比異步電機(jī)小。例如#4E循泵原電機(jī)額定功率為1000kw，功率因素僅為0.8，額定電流為125.9A，而改造后的同步永磁電機(jī)在同樣功率下，功率因數(shù)達(dá)0.96，額定電流為104.4A，在實(shí)際運(yùn)行過程中，實(shí)際運(yùn)行電流均是低于額定電流的，下面將以#4E漿液循環(huán)泵改造前后的實(shí)際輸出功率作比較，來恒量改造后的節(jié)能效應(yīng)。

#4E漿液循環(huán)泵改造前為工頻泵，額定功率為1000Kw，額定電壓為6000V，額定電流125.9A，額定轉(zhuǎn)速為595rpm。在實(shí)際運(yùn)行工程中，實(shí)際輸入電壓為6500V，正常運(yùn)行電流為94A，功率因數(shù)0.8，實(shí)際輸出功率為846kW。#4E漿液循環(huán)泵經(jīng)變頻改造后，其轉(zhuǎn)速可實(shí)現(xiàn)連續(xù)變速，功率因數(shù)達(dá)到0.96。例如在轉(zhuǎn)速為550rpm時(shí)，其運(yùn)行電壓和電流分別為5600V和66.0A左右，輸出功率為615 kW，輸出功率較改造前可降低231kw。由于功率與轉(zhuǎn)速的三次方程正比，因此調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速對(duì)于功率的影響非常樂觀。

圖6為大唐環(huán)境三門峽項(xiàng)目部#4脫硫改造前后5臺(tái)漿液循環(huán)泵的投運(yùn)率統(tǒng)計(jì)，其中改造前統(tǒng)計(jì)到的運(yùn)行小時(shí)數(shù)為3461小時(shí)，改造后的運(yùn)行小時(shí)數(shù)為232小時(shí)，由于改造后運(yùn)行時(shí)間相對(duì)改造前較少，統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)相比改造前可能誤差稍大，但改造后負(fù)荷和入口硫份以全面覆蓋改造前，綜合來說，亦具有一定的可信度。

圖6. 大唐環(huán)境三門峽項(xiàng)目部#4脫硫改造前后漿液循環(huán)泵投運(yùn)率統(tǒng)計(jì)

從圖6可以看出在改造前后各漿液循環(huán)泵的投運(yùn)率發(fā)生了變化，其中變化最大是#4B漿液循環(huán)泵，由改造前的48.5%降低到1.1%，而#4B漿液循環(huán)泵的額定功率為1250kw，在一定程度上能夠節(jié)約能耗;此外#4C漿液循環(huán)泵改造前后投運(yùn)率一直最高。#4E漿液循環(huán)泵的投運(yùn)率由改造前的83.6%增加到99.5%，但#4E漿液循環(huán)泵的平均運(yùn)行電流卻從94A降低到了70.2A，運(yùn)行電壓也從6.5kv降低到了5.74kv，這與廠家推薦的46Hz最大允許頻率稍有差距(電流為67A)，這需要在后期長(zhǎng)期的運(yùn)行實(shí)踐中摸索經(jīng)驗(yàn)，這部分是節(jié)能的核心，也是節(jié)能最大的一部分。由于改造后的運(yùn)行數(shù)據(jù)僅有232h，其統(tǒng)計(jì)存在一定的誤差，下面以兩種方式預(yù)估改造前后的漿液循環(huán)泵年節(jié)電量。

假設(shè)脫硫年運(yùn)行時(shí)間為5000小時(shí)，方法一按照改造前各漿液循環(huán)泵投運(yùn)率計(jì)算節(jié)電量，其本質(zhì)就是單獨(dú)計(jì)算#4E漿液循環(huán)泵改造后的節(jié)電量。由于漿液循環(huán)泵的變頻改造，漿液循環(huán)泵的組合方式必定發(fā)生變化，方法二將按照變頻改造后新的漿液循環(huán)泵投運(yùn)率計(jì)算節(jié)電量，但由于改造后運(yùn)行時(shí)間較短，可能會(huì)存在一定的誤差，其相關(guān)數(shù)據(jù)見表2。

表2. #4漿液循環(huán)泵改造前后電耗對(duì)比(按年運(yùn)行5000小時(shí)計(jì)算)

通過表2可以清楚的看到，#4E漿液循環(huán)泵改造后具有很好的節(jié)電效應(yīng)，如按方法一所計(jì)算，在各漿液循環(huán)泵投運(yùn)率不變得情況下，#4E漿液循環(huán)泵年節(jié)電量約73.84萬千瓦˙時(shí);按方法二所計(jì)算，其年節(jié)電量約115.44萬千瓦˙時(shí)，小于廠家給出的121.1萬千瓦˙時(shí)，但差別不大。由于目前改造后的脫硫系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間較短，各循泵的重新組合仍在探索之中，但可以肯定的是漿液循環(huán)泵的組合與改造之前必定不同，各個(gè)漿液循環(huán)泵的投運(yùn)率也必定不同。按照實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，運(yùn)行時(shí)間越長(zhǎng)，越能體現(xiàn)改造的節(jié)能型，初步估計(jì)#4E漿液循環(huán)泵的變頻改造會(huì)使年節(jié)電量大于115.44萬千瓦˙時(shí)。隨著#4E漿液循環(huán)泵的長(zhǎng)期運(yùn)行與摸索，變頻泵與工頻泵的組合試驗(yàn)與摸索，若按目前的節(jié)電量推算全年節(jié)電量只能達(dá)到其90%來計(jì)算，其年節(jié)電量不低于128.27萬千瓦˙時(shí)，當(dāng)日全年節(jié)電量仍需要通過實(shí)踐來計(jì)算，負(fù)荷率、入爐煤粉等均影響節(jié)電量，推算存在一定的誤差。

此外，變頻泵的改造不止在漿液循環(huán)泵節(jié)電上有貢獻(xiàn)，會(huì)對(duì)其他系統(tǒng)也產(chǎn)生優(yōu)化作用。例如石灰石供漿系統(tǒng)、制備系統(tǒng)、脫水系統(tǒng)等，預(yù)計(jì)年節(jié)約電量在125~ 135萬千瓦˙時(shí)左右。

5、變頻改造在特殊工況下的實(shí)踐

變頻泵的改造除了能夠降低成本，減少電耗之外，其優(yōu)秀的轉(zhuǎn)速連續(xù)調(diào)節(jié)能力在一定工況下起著非常重要的作用。2017年7月24日06:20~ 7月24日12:20，因主機(jī)磨煤機(jī)原因，#4機(jī)組負(fù)荷突降至340 MW，吸收塔入口硫份降至1200 mg/Nm3左右，#4吸收塔ADE漿液循環(huán)泵運(yùn)行，出口SO2濃度急劇下降至6.78 mg/Nm3，運(yùn)行人員選擇停運(yùn)#4C漿液循環(huán)泵，其后SO2濃度仍偏低，脫硫系統(tǒng)面臨著低排放、高耗電的困境，如果這種工況去發(fā)生在變頻改造之前，維持AE兩臺(tái)異段漿液循泵的正常運(yùn)行，出口SO2平均濃度僅為11.13 mg/Nm3，不僅會(huì)造成電量浪費(fèi)，而且還面臨著因排放低而被考核的問題。

而#4E漿液循環(huán)泵的的變頻改造正好派上用場(chǎng)，通過調(diào)整#4E漿液循環(huán)泵的轉(zhuǎn)速，將其維持在550rpm~ 580rpm之間，運(yùn)行人員輕松的將排放控制在合理的范圍內(nèi)，6小時(shí)SO2平均濃度為27.02 mg/Nm3，6小時(shí)內(nèi)#4E漿液循環(huán)泵平均電流為70.3A。通過計(jì)算可知改造前6小時(shí)內(nèi)A、E漿液循環(huán)泵的耗電量為11725.5 kw˙h;而改造6小時(shí)內(nèi)A、E漿液循環(huán)泵的耗電量為10671.3 kw˙h，6小時(shí)共節(jié)電約1054.2 kw˙h。由此可見，在低負(fù)荷低硫份的工況下，#4E漿液循環(huán)泵的變頻改造對(duì)于脫硫系統(tǒng)的調(diào)節(jié)具有重要的意義。

四、漿液循環(huán)泵變頻改造的推廣性

通過對(duì)#4E漿液循環(huán)泵變頻改造及試驗(yàn)，可以總結(jié)以下的結(jié)論，具有較大的推廣性。

1、#4E漿液循環(huán)泵變頻改造后滿轉(zhuǎn)速運(yùn)行72小時(shí)試運(yùn)期間，運(yùn)行安全平穩(wěn)，各項(xiàng)參數(shù)正常，能夠達(dá)到甚至超過改造前的漿液循環(huán)泵。

2、#4E漿液循環(huán)泵變頻改造后的當(dāng)前安全轉(zhuǎn)速建議為490~ 600rpm，低于480rpm泵軸振動(dòng)較大，出力突降。

3、#4E漿液循環(huán)泵變頻改造后當(dāng)轉(zhuǎn)速由600rpm降低至570rpm，SO2排放濃度增加約2mg/Nm3左右;當(dāng)轉(zhuǎn)速?gòu)?70rpm降低至540rpm時(shí)，SO2排放上漲約4mg/Nm3左右，當(dāng)轉(zhuǎn)速由540rpm降低至510rpm時(shí)，SO2排放上漲約4mg/Nm3左右.綜合來說，#4E漿液循環(huán)泵轉(zhuǎn)速調(diào)整對(duì)轉(zhuǎn)速SO2排放影響在500~ 570rpm之間有較好的線性關(guān)系，每降低30rpm，排放可能會(huì)上漲2~ 4 mg/Nm3;低于500rpm排放可能上漲較大，而高于570rpm，影響則不甚明顯。

4、#4E漿液循環(huán)泵改造后具有很好的節(jié)電效應(yīng)，在很大程度上能夠降低成本，按脫硫系統(tǒng)年小時(shí)運(yùn)行5000小時(shí)計(jì)算，預(yù)測(cè)節(jié)電量在125~ 135萬千瓦˙時(shí)左右。

5、#4E漿液循環(huán)泵在變頻改造后，脫硫運(yùn)行調(diào)整的適應(yīng)性更加廣泛，尤其在低負(fù)荷低硫份下變頻泵的投入對(duì)調(diào)節(jié)起到非常好的優(yōu)化運(yùn)行作用。